⑴重庆复合土工膜以上防护层和上垫层沿重庆复合土工膜表面的滑动。这种情况的抗滑稳定验算一般采用土力学中的极限平衡法：
①按正常运行情况验算 ，即库水位保持不变，堤坝内有稳定渗流的情况。
②按非常运行情况验算(通常指外水位由某水位快速下降到某一低水位)。对于非常情况，还有上垫层材料是透水和不透水之分。后一情况是当该层与膜的交界面处存在过高的孔隙水压力，使强度显著下降造成的，这是验算中危险的控制工况。
③当考虑冰冻情况时坝体重庆复合土工膜防渗结构的稳定分析。
⑵重庆复合土工膜上的表面保护层被水压力顶起失稳。
这种失稳情况主要和保护层的渗透性有关。当保护层是透水的，且其坡角与重庆复合土工膜铺设垫层的坡角相同时，一般都利用通常的斜坡稳定分析法。但若保护层透水性不良(如现浇混凝土板等)，库水位下降时，容易在保护层上下形成水位差．到一定程度后，就可能造成面板的抬动而失稳。此时的关键问题在于如何使保护层下的透水垫层与底部排水通道连通，以迅速消散保护层下的滞留水。如王甫洲工程，其现浇混凝土面板下的透水垫层下部有排水通道，当库水位变化时，透水层中的水位也随之变化，水位差有限，故不会影响到膜上保护层的稳定性。据估算，1m 水头就足以把 250mm 厚的混凝土板推动上抬，从而造成失稳。解决此类问题的关键是采取措施令透水层的水位基本上与库水位同步下降。
⑶重庆复合土工膜上方的保护层、上垫层和膜本身沿下垫层或支撑层滑动。
由于新建或加固坝面重庆复合土工膜下的透水垫层一般没有下游渗水通道，当水库水位下降时，膜下的水压大于膜上的水压 . 当差异足够大时，重庆复合土工膜可以被抬起，膜与下层之间的有效法向应力可以减弱，从而减少其防滑摩擦，这可能导致膜沿下层滑动。 当然，一般情况下，膜的上端需要固定在坝顶，外界水位下降不是很快，膜不透水，不能形成大的 压差，所以目前还没有看到这种损失。 稳定的报告，但在设计中仍应考虑此问题。
⑷重庆复合土工膜在水压的作用下被拉断。
这种失稳情况的系数一般较大，因为重庆复合土工膜必须锚固在路堤顶部的锚沟内，并有一定的重量。 如果重庆复合土工膜滑动，就会产生抗滑动的锚固力。 ，这个力没有出现在计算中，所以它变成了一个隐含的储备。 在一些工程实践中，将重庆复合土工膜在坝顶折叠一定长度，目的是使重庆复合土工膜具有可拉伸的变形余量，以适应大坝的变形。 但实际上，由于重庆复合土工膜破坏时的破坏应变远大于土体的破坏应变，只要土体不破裂，重庆复合土工膜在土体中就不会形成过度位移而破裂。 但是，如果大坝有特殊结构，如刚性混凝土或钢结构，则应注意与重庆复合土工膜接触处发生膜破裂的可能性，尤其是重庆复合土工膜与混凝土抗渗连接处的防渗系统。 -防渗墙要特别注意两者连接的性，防止重庆复合土工膜与刚性墙体和重庆复合土工膜的变形不一致导致重庆复合土工膜断裂。